特殊焊接件【5A06防锈铝自动氩弧焊（5B06焊丝）】-5

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图1

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图2

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图3

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图4

材料名称：5A06铝合金球罐；焊丝为5B06
浸 蚀 剂：除图4外，均经φ（氢氟酸）∶φ（盐酸）∶φ（硝酸）= 5∶75∶25的溶液浸蚀
处理情况：图1为自由锻件原材料，图2为自由锻件再经模锻成形原材料，图3为改进材料加工工艺和焊接工艺后的焊缝低倍组织
组织说明：经分析，球罐爆破强度低的根本原因是半球与连接环焊缝组织过热和过烧及锻件的纤维组织取向不好。为此，首先调整焊接工艺，在保证形成完整焊缝的前提下降低焊接的热输入，但要从根本上改变锻件组织对焊缝强度的影响，必须有目的地改变焊接部位锻件的流线方向，使该处的纤维方向与构件所受的最大拉应力平行，这样焊缝与锻件接合处的强度对焊接时过热的敏感性下降，锻件纤维方向的改变又使裂纹不易形成和扩展。所以，将连接环所用的锻件由自由锻件改成模锻件并增加锻造比，会在一定程度上改变焊接部位锻件纤维的取向，细化组织。
      图1所示为原连接环自由锻件剖面的低倍组织，晶粒较粗大，锻件组织方向明显。用此锻件加工后的连接环纤维方向与受力方向垂直，造成焊后的球罐低应力开裂。
      图2所示为自由锻件再经模锻成形的原材料剖面低倍组织，晶粒较原来的细小一些，用改进后的锻件加工成的连接环纤维方向与受力方向成一定角度。
      图3所示为改进后锻件的焊缝低倍组织。
      图4：经改进焊成的球罐液压爆破强度达6MPa，爆破后焊缝完好，破裂发生在半球体板材上，由于改善了连接环锻件的原材料组织，使球罐液压爆破强度大大提高。

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目前常用的检测标准如
GB/T 17455-2008无损检测 表面检测的金相复型技术
DL/T 652-1998 金相复型技术工艺导则
DL/T 884-2004 火电厂金相检验与评定技术导则
ASTM E1351-2001  现场金相复制品的生产和评定标准实施规范
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